此外，f,還使葉片懸伸局部接受彎矩作用，假設f,力過大，或者葉片懸伸過長，葉片還有可能折斷。因而，f;分力的存在對葉片泵的壽命和效率都很不利，設計上應設法盡量誠小其數值。在圖3-3中，a是定子曲線點處法線方向與葉片方向的夾角，稱為壓力角，γ是定子與葉片的角。由圖可見，各角度之間存在如下關系φ≈a-γ(3-3)因而，要使φ角為0應使壓力角等于角γ。由此得出結論，定子曲線與葉片作用的壓力角a等于角γ時.對葉片產生的橫向作f,小，葉片與轉子槽之間的互相作和磨損量小，所以壓力角的***值app為aop =arctg/=γ(3-4)當系數j。=0.13時，am=γ=7l。如圖3-3所示，在葉片向方向前傾放置的狀況下，吸油區(qū)定子與葉片作用的角a為a=ψ+θ(3-5)式中ψ為定子曲線點a處的法線與半徑0a的夾角，θ為葉片的傾斜角，即葉片方向與半徑方向0a的夾角。3.3.2葉片傾角的兩種觀念1>觀念:均衡泵葉片應具有一定的前傾角0,觀念以為，均衡式葉片泵的葉片應該向方向朝前傾斜放置。以往消費的大多數葉片泵亦按此準繩設計制造，葉片前傾角其至達1014。這種觀念的主要理由如圖3-4a所示:定子對葉片作用的橫向分力f, 取訣于法向反力f。和壓力角a，即f=fisina，為了使f盡可能沿葉片方向作用，以減小有害的橫向分f，壓力角a越小越好。因而令葉片相關于半徑方向傾斜一個角度0，傾斜方向是葉項沿方向朝前偏斜，使壓力角a小于ψ角，即a=ψ-0，否則壓力角a=ψ將較大。2>新觀念: 以為取葉片前傾角θ=0更為合理影響壓力角a大小的要素包括定子曲線的外形反映為ψ角的大小>和葉片的.傾斜角θ。實踐上定子曲線各點的y角是不同的，轉子中，要使壓力角a在定子各點均堅持為***值a=qp=γ，除非葉片傾斜角0,能在不同轉角時取不同的值，且與ψ堅持同步反值變化,而這在構造上是不可能完成的。

T6DCC 042 025 014 1R00 A101，T6E 072 1L01 A1，T6C-003-1R00-A1，T6C-003-1R01-A1，

T6ED 066 028 2R00 B1，T6ED 072 050 2R00 B1，T6ED-045-045-3L00-B1，T6ED-045-045-3R03-B1，

T6ED 062 038 1L03 B1，T6ED 062 038 1R00 B1，T6ED 062 038 1R01 B1，T6ED 062 038 1R13 B1，

T6C-008-1R03-B1，T6C-008-2R03-B1，T6C-008-1L00-B1，T6C-008-1L01-B1，T6C-008-1L02-B1，

T7BB-B08-B03-1L00-A1M1，T7BB-B08-B03-1R00-A1M1，T6GCC B25 b06 6L02 B100 ，T6CC-031-017-1R00-C100 ，

T6DCC-050-028-012-3R02，T6DCC-050-025-012-3R02，T6DCC-050-031-012-3R02，T6DCC-038-014-012-3R02，

T6DC-045-010-1R00-C100，T6DC-045-006-1R00-C100，T6DC-045-012-1R00-C100，T6DC-045-014-1R00-C100，

PV20-1L5D-C00，PV20-1R1D-C00，PV20-1R1D-C02，PV20-1R5D-C02，PV20-2R1D-C00，PV20-2R5D-C00，

T7D-B38-2R03-A1M0，T7D-B38-1L03-A1M0，T7D-B38-2L03-A1M0，T7D-B42-1R00-A1M0，T7D-B42-2R00-A1M0，

T6ED-057-042-1R00-B1-M294230，T6ED-062-031-1R01-B1，T6CC-005-008-1R01-C100，T6ED-062-038-1R01-B1，

T6C-005-2L01-A1，T6C-005-2L02-A1，T6C-005-2L03-A1，T6C-005-1R00-B1，T6C-005-1R01-B1，

T6ED 062 028 1L03 B1，T6ED 062 028 1R01 B1，T6ED 062 031 1L00 B1，T6ED 062 035 1R00 B1，

DENISON丹尼遜適用于機床T6GC-B03-6L02-A500，【T6ED 066 042 1R00 B1】丹尼遜葉片泵:●在緊湊的外形尺寸里實現高工作壓力的能力，保證功率重量比高而安裝成本。●子母葉片機構固有的低噪聲特性，操作者的舒適性。●12葉片制保證流量脈動的振幅小，噪聲特性低。●設計成防止內部感生的軸和軸承的徑向載荷的液壓平衡保證長壽命。【T6GCC-B25-B06-6L02-B100】美denison丹尼遜液壓泵特點：1、節(jié)電效果達30-70%。2、電機軟啟動，對機械的沖擊。3、無高壓節(jié)流能量損失。4、具有欠壓、過壓、過載、短路、缺相等自動保護。5、代替原來。采購產品成本（新設備購買）。6、機械的維修成本。7、操作簡單、可實現遠程控制。【T6EDC-072-050-025-1R01】歡迎您選購DENISON(丹尼遜)系列產品,DENISON(丹尼遜)系列產品主要擁有以下產品：軸向柱塞泵,葉片泵,軸向柱塞馬達,葉片馬達,壓力控制閥,方向控制閥,單向閥,疊加閥,流量控制閥,比例閥,插裝閥及座閥式液壓閥,船用液壓閥,低速大扭矩液壓馬達,丹尼遜壓力繼電器、濾器及分流閥,液壓油技術......DENISON丹尼遜柱塞馬達：一、徑向柱塞馬達：1、定量低速大扭矩馬達MR，MRE系列：5缸設計，帶剎車選項。2、定量低速大扭矩馬達MRT，MRTF， MRTE 系列：7100-10,802 ml/rev. : ..... 2x5 缸設計，14,011-23034 ml/rev. : ... 2x7 缸設計。3、雙排量及變量馬達MRD，MRDE，MRV，MRVE 系列：帶剎車選型。二、軸向柱塞馬達：1、定量軸向柱塞馬達M6G金杯系列：不帶更油閥：M6F，M7F，M11F，M14F，M24F，M30F。帶更油閥：M6G，M7G，M11G，M14G，M24G，M30G。2、變量軸向柱塞馬達M6V金杯系列：不帶更油閥：M6H，M7H，M11H，M14H，M24H，M30H。帶更油閥：M6V，M7V，M11V，M14V，M24V，M30V。DENISON丹尼遜葉片馬達：M5B：ISO3019-2100/A2安裝。M5BS：SAEB安裝。M5BF：風扇驅動。M4C：。M4SC：重載。M4D：，尾部油口。M4SD：重載，尾部油口。M4E：，尾部油口。M4SE：重載，尾部油口。M3B：側面油口。

由理論剖析和實驗標明，雙作用葉片泵的脈動率在葉片數為4的整***且大于8時小，故雙作用葉片泵的葉片數通常取為12或16。第三章液壓泵3.雙作用葉片泵構造特性(1)定子過渡曲線定子內外表的曲線由四段圓壓制弧和四段過渡曲線組成(見圖)。的過渡曲線不只應使葉片在槽中時的徑向速度和加速度變化平均，而且應使葉片轉到過渡曲線和圓弧交接點處的加速度突變不大，以減小沖擊和噪聲。目前雙作用葉片泵普通都運用綜合性能的等加速、等減速曲線或高次曲線作為過渡曲線。(2)葉片安放角如圖所示，葉片在壓油區(qū)工作時，它們均受定子內外表推力的作用不時縮回槽內。當葉片在轉子中徑向安放時，定子表f面對葉片作的方向與葉片沿槽的方向所成的壓力角β較大，因此葉片在槽內運動時所遭到的力也較大，使葉片雙作用葉片艱難，以至被卡住或折斷。為理解決泵葉片傾角這一矛盾，能夠將葉片不按徑向安放，而是順轉向前傾一個角度日,這時的壓力角就是β°=β-θ。壓力角的減小有利于葉片在槽內的，所以雙作用葉片泵轉子的葉片槽常做成向前傾斜-一個安放角日。在葉片前傾安放時，葉片泵的轉子就不允許@風住塵反轉。第三章液壓泵上述的葉片安放不是***的，理論標明，經過配流孔，道以后的壓力油引入到葉片后，其壓力值小于葉片頂部所受的壓油腔壓力，因而在壓油區(qū)推壓葉片縮回的力除了定子內外表的推力之外，還有液壓力( 由頂部壓力與壓力之差惹起)，所以上述壓力角過大使葉片難以縮回的推理就不非常確切。目前，有些葉片泵的葉片作徑向安放仍能正常工作。(3)端面間隙的自動補償葉片泵同樣存在著走漏問題，***是端面的走漏。為了端面走漏，采取的間隙自動補償措施是將配流盤的外側與壓油腔連通，使配流盤在液壓推力作用下壓向定子。泵的工作壓力愈高，配流盤就會愈加貼緊定子。同時，配流盤在液壓力作用下發(fā)作變形，亦對轉子端面間隙停止自動補償。@風住塵(4)進步工作壓力的主要措施雙作用葉片泵轉子所接受的徑向力是均衡的，因而工作壓力的進步不會遭到這方面的***。同時泵采用配流盤對端面間隙停止補償后，泵在高壓下工作也能堅持較高的容積效率。雙作用葉片泵工作壓力的進步，主要受葉片與定子內外表之間磨損的***。前面曾經提到，為了***葉片頂部與定子內外表嚴密，一切葉片的都是與壓油腔相通的。當葉片處于吸油區(qū)時，其作用著壓油腔的壓力，頂部卻作用著吸油腔的壓力，這一-壓力差使葉片以很大的***向定子內外表，加速了定子內外表的磨損。當泵的工作壓力進步時，這個問題就更顯***，所以必需在構造上采取措施，使吸油區(qū)葉片壓向定子的作減小。

DENISON丹尼遜適用于機床T6GC-B03-6L02-A500，綜合以上各種定子曲線特性，選擇以典型高次曲線即5次曲線作為定子曲線的設計計劃。5.4.2左配流盤v形尖槽正由于β。/β≥1，當相鄰兩葉片同時處于β角范圍內時，由兩葉片、轉子、定子和側板所圍成的容積cdef圖中帶點局部與吸、排油窗均隔離，呈現閉死現象。假如是從吸油區(qū)轉向壓油區(qū)，例如在均衡式葉片泵的大圓弧k段(呈現閉死時cdef密閉容積內的油液仍堅持與吸油腔壓力p,相同的低壓。隨著轉子向前轉動，一但接通排油窗口，內于壓差懸殊，壓油腔的高壓油將在霎時內反仲入兩葉片間的容腔。使該腔壓力迅猛升高，呈現所謂酌“高壓回流”，形成很大的壓力沖擊。每轉過一個β角都如比反復-次。這種周期性的高壓回流液壓沖擊不只招致葉片泵輸出流量和輸出壓力的脈動，更重要的是形成定子環(huán)的徑向振動，從而產生噪聲.并加快定子內曲面與葉頂的磨損，對葉片泵的正常工作影響***。葉片泵越是工作在高壓，上述閉死現象所形成的高壓回流液壓沖擊也越嚴假如兩葉片間的容腔是從壓油區(qū)轉向吸油區(qū),例如在均衡式葉片泵的小圓弧階段呈現閉死時。cdef密閉容積內的油液處于同等于壓油壓力p,的高壓。一旦接通吸油窗口，閉死容積內的高壓油將在霎時內向吸油腔，忽然泄壓，同樣也對泵的正常工作不利，但閉死容積內貯存的壓力能有限且不是直接與泵的輸出相通，高壓回流影響水平較輕些。為了減輕閉死現象的不利影響，在配流盤窗口設計v形尖槽。配流窗口v形尖槽如圖3-33所示。減緩高壓回流液壓沖擊的v形尖槽應當開在排油窗口的進入端。當閉死容積分開吸油窗口之后，經過v形尖榴逐步與排油窗口連通，隨著轉角的，v 形尖槽的通流截面積的逐步增大而使兩葉片間容的壓力p逐漸升高，直至完整接通排油窗口，才升壓到達壓油腔的壓力p,。閉死容積的升壓與v形尖槽的幾何尺寸有關。當v形尖楷的橫截面為等邊三角形時，隨著v形尖槽逐步進入兩葉片間的容腔，按節(jié)流作用和油液可緊縮性計算出的閉死容腔壓力p的升壓如圖3-34所示。其小，是v形尖槽的槽底傾角;φ是v形尖槽的范圍角，φ是從尖槽算起的轉角見圖3-35>。v形尖槽所占的幅角在617l之間，詳細數值要經過實驗來肯定，有些泵為了到達噪聲的效果，寧可稍許容積效率,設計成v形尖槽跨入封油區(qū)若干度。壓油窗口v形尖槽:

T6ED-045-020-1R00-C100，T6ED-050-014-1R00-C100，T6ED-050-017-1R00-C100，T6ED-050-020-1R00-C100，

T6C-012-2R00-B1，T6C-012-2R01-B1，T6C-012-2R02-B1，T6C-012-2R03-B1，T6C-012-1L00-B1，

T6EDC-042-028-003-1R00-C100，T6EDC-042-028-005-1R00-C100，T6EDC-042-028-006-1R00-C100，

T7D-B20-1L03-A1M0，T7D-B20-2L03-A1M0，T7D-B22-1R00-A1M0，T7D-B22-2R00-A1M0，T7D-B22-1L00-A1M0，

T6EC-062-025-1R00-C100，T6EC-062-028-1R00-C100，T6EC-066-003-1R00-C100，T6EC-066-005-1R00-C100，

T6C-031-2R00-B1，T6C-031-2R01-B1，T6C-022-1R00-C1，T6C-022-2R00-C1，T6D-035-2R00-C1，

T6ED 066 031 1R01 B1，T6ED 066 035 1R00 B1，T6ED 066 035 1R01 B1，T6ED 066 035 1R03 B1，

T6EC-045-028-1R01-B1，T6CL-031-1R01-B1MO，T6EC-057-012-1R02-B1，T6CC-003-003-1R01-C100，T6EC-057-028-1R02-B1，

T6C-008-2R03-A1，T6C-008-1L00-A1，T6C-008-1L01-A1，T6C-008-1L02-A1，T6C-008-1L03-A1，

T7BB-B07-B03-1L00-A1M1，T7BB-B07-B03-1R00-A1M1，T7BB-B07-B03-2L00-A1M1，T7BB-B07-B03-2R00-A1M1，

T6C 008 1R02 B1，T6C 010 1R03 B1，T6C 012 1R03 B1，T6C 014 1R00 B1，T6C 020 1R01 B1，T6C 022 1R02 B1，

T6DC-042-020-1R00-C100，T6DC-042-022-1R00-C100，T6DC-042-025-1R00-C100，T6DC-042-028-1R00-C100，