0年代末，第二次石油危機的出現，加快了高爐噴煤技術的研究和發展，特別是歐洲和日本更是在實際應用上取得了重大突破。到90年代初，歐洲和日本已有小部分高爐月均噴煤比超過了200kg/t的大關。從20世紀60年始應用高爐噴煤，發展到70年代，我國高爐噴煤技術以其資源廣、噴吹量大、效益高而受到鋼鐵界的關注，高爐噴煤普及率和噴煤量在上一度處于水平。在80年代后期，我國高爐平均噴煤比在50kg/t～60kg/t，這是因為受配煤設備、自動化計量手段以及煤炭質量較差等問題的影響。
軸承鋼板：GCr6軸承板、GCr9軸承板、GCr9SiMn軸承板、GCr15軸承板、GCr15SiMn軸承板等。合金結構鋼板：30Mn鋼板、40M鋼板、50Mn鋼板、20Mn2鋼板、30Mn2鋼板、35Mn2鋼板、40Mn2鋼板、45Mn2鋼板、50Mn2鋼板、20MnV鋼板、30Mn2MOW鋼板、27SiMn鋼板、
35SiMn鋼板、 42SiMn鋼板、20SiMn2MoV鋼板、25SiMn2M0V鋼板、37SiMn2MoV鋼板、40B鋼板、45B鋼板、50B鋼板、40MnB鋼板、45MnB鋼板、20MnM2B鋼板、20MnMoB鋼板、15MnVB鋼板、20MnVB鋼板、40MnVB鋼板、20MnTiB鋼板、20SiMnVB鋼板、15Cr鋼板、15CrA鋼板、20Cr鋼板、30Cr鋼板、35Cr鋼板、40Cr鋼板、45Cr鋼板、50Cr鋼板、38CrSi鋼板、12CrMo鋼板、15CrMo鋼板、20CrMo鋼板、30CrMo鋼板、30CrMoA鋼板、35CrMo鋼板、42CrMo鋼板、12CrMov鋼板、35CrMoV鋼板、12Cr1MoV鋼板、25Cr2MoVA鋼板、25Cr2Mo1VA鋼板、
20Cr3MoWVA鋼板、38CrMoAl鋼板、20CrV鋼板、40CrV鋼板、50CrV鋼板、15CrMn鋼板、20CrMo鋼板、40CrMn鋼板、20CrMnSi鋼板、25CrMnSi鋼板、30CrMnSi鋼板、30CrMnSiA鋼板、35CrMnSiA鋼板、20CrMnMo鋼板、40CrMnMo鋼板、20CrMnTi鋼板、30CrMnTi鋼板等進口鋼絲與國內35#中碳鋼相近，但它的金相組織非常細小均勻，白色小粒狀的先共析鐵素體非常均勻地彌散分布在基體上，沒有網狀組織存在。晶粒大小僅為1~2μm，為國產中碳鋼絲的1/1左右。并且具有良好的強塑性，在拉拔過程中顯示出優良的拉拔性能，斷絲率較低。研究認為，進口鋼絲可能在熱處理時并沒有完全奧氏體化，而僅僅加熱到奧氏體和鐵素體的兩相區進行保溫后再冷卻至室溫，進口鋼絲的奧氏體化溫度低，保溫時間短，從而熱處理后的組織細小，滲碳體與正常奧氏體化處理的滲碳體相比，尺寸更小，厚度更薄，分布更加均勻，呈現出進口鋼絲特殊的“兩相組織”。
耐低溫鋼板：Q235C Q235D Q235E Q345C、Q345D、Q345E、16MnC、16MnD、16MnE
鍋爐用鋼板：20G、16MnG、15CrMoG、12Cr1MoVG銷售熱線：13512827178！18902167178銷售熱線：13512827178！18902167178
優質碳素鋼板10-50#、16Mn、20Mn、35Mn、45Mn、50Mn、20Mn2、35Mn2、45Mn2。
合金鋼板：15CrMo、35CrMo、42CrMo、20CrMo、12Cr1MoV、27SiMn、60Si2Mn、20Cr、40Cr
容器用鋼板：Q245R、20R、16MnR、16MnDR、14Cr1MoR、15CrMoR、12Cr1MoVR 、Q370R
低合金高強度板：Q390（B/C/D/E）、Q420(B/C/D/E）、Q460（C/D/E）、Q550（C/D/E）、Q690（B/C/D/E銷售熱線：13512827178！18902167178銷售熱線：13512827178！18902167178
高層建筑結構用鋼板Q235JGC、Q345JGC、Q390JGC、Q420GJC、Q460GJC。
橋梁結構用鋼板Q235qC、Q345qC、16Mnq、Q370qC、Q420qC、14MnNbq。
耐磨鋼板NM360A、NM400A、NM360B、NM400B。
耐候板：Q295NH、Q235NH、Q345NH、Q355NH、Q295GNH、Q345GNH、Q390GNH。
河北滄州Q355NHD耐候鋼板強度化學產物的脫附。反應生成的氣體產物脫離礦石表面，沿著相反的方向擴散到氣相中去。在焙燒過程中，新生成的還原物先形成一個外殼，包圍著未被還原的部分，反應逐步向內進行，反應速度由還原物和還原產物的界面所控制。使Fe2O3轉化為Fe3O4的過程是按下列方式進行的。用還原劑脫掉αFe2O3礦粒外層的氧，則使氧化鐵結晶格子局部變形，致使αFe2O3轉化為含有一定數量的細孔的γFe2O3，并形成尖晶石型立方晶格的γFe2O3外層。其中，高爐鐵損僅為4.14%。冶煉釩鈦磁鐵礦高爐的入爐礦具有品位低、渣量大、渣鐵分離效果較差、爐溫控制難度大等特性，與其他普通礦冶煉的高爐相比，鐵損、礦耗和冶煉成本偏高，給降成本工作帶來難度。對此，該廠把降低高爐鐵損作為對標挖潛的重要課題展開攻關，通過引進高爐生鐵鐵元素消耗這一概念，計算出合理的金屬回收率系數，折合成回收鐵量，研究出鐵元素消耗變化趨勢和鐵損去向，從而有效指導高爐生產。在高爐操作中，該廠嚴格執行精細化操作方針，提高爐溫合格率，以減少爐溫波動帶來的鐵損；加強燒結礦和外購球團礦質量控制，提高礦石品位穩定率、堿度穩定率和物理性能指標；鐵口操作杜絕鐵品潮泥、增加沙壩高度、加大渣鐵回收力度，避免人為因素造成鐵損；采用蓄鐵式主溝出鐵，使渣鐵液分離時間延長，減少砂壩過鐵和渣中帶鐵；加強鐵罐保溫措施，降低鐵水粘罐程度，減少鐵罐帶渣量，降低鐵損；深入推行富氧、大噴煤、高風溫等高爐強化冶煉技術，降低生產成本。